李林峰　戚慧芳

（新鄉(xiāng)平原同力水泥有限責任公司）

我公司原料立磨外循環(huán)提升機為板鏈斗式提升機，規(guī)格為NSE300×33100mm，輸送能力410 t/h，電動機(Y280S-4)功率75 kW，在電動機轉軸與減速機輸入軸之間采用限矩型液力偶合器聯(lián)接，實現動力驅動。在生產過程中，出現過一次液力偶合器爆炸故障，本文對此次故障的原因和緊急處理過程進行介紹，供參考。

1　故障簡述

2008年5月3日10：30左右，立磨循環(huán)提升機電流在升高后突然下降，緊急停磨查找原因，檢查后發(fā)現提升機傳動系統(tǒng)液力偶合器易熔塞中的易熔合金熔化，液偶工作腔內的工作油噴出，電機與負載減速機脫開，電機空載運行，電流下降。提升機入料溜子和機殼底部及料斗內積滿大量物料。

對偶合器重新灌油并更換易熔合金，掏取提升機內部分物料后，在機旁控制箱上手動點車試啟，提升機不能轉動，繼續(xù)掏取機殼內物料，并多次點車試啟。在第5次點車試啟時，提升機料斗緩慢上升，約 1 min后，料斗突然急速向下反轉，大量物料倒回提升機底部機殼內。同時，提升機頭部傳出一聲巨響，液偶殼體炸裂成碎片，碎片飛出Z遠距離在200 m以外。整套液偶裝置只剩下減速機軸上的從動半聯(lián)軸節(jié)對輪和電機軸上的液偶殘骸，其他液偶部件全部炸飛。

2　故障原因

(1)掏取物料中，發(fā)現有兩塊400 mm×400mm左右襯板埋在物料中，應為原料破碎機上襯板掉落后，經過輸送系統(tǒng)進入磨機，而后進入提升機內。襯板在提升過程中與機殼刮碰，輸送阻力增大，液偶輸出轉速降低，效率下降，功率損失增大，料斗中物料相應增多，負載嚴重過載。液偶損失的功率轉變?yōu)楣ぷ饔偷臒崮埽蜏厣?，當油溫升至易熔合金的熔化溫?120℃)時，液偶工作腔內的工作油因離心力而噴出，使電機與負載減速機脫開。 

(2)對偶合器重新灌油后，啟動過于頻繁，油溫上升較快。

(3)逆止器倒閘棘輪損壞，未能起到防止倒轉作用。

(4)物料掏取不，提升機緩慢上升時，液偶超載運行，輸出轉速迅速下降，當轉速下降為0時，負載發(fā)生倒轉。 

(5)提升機倒轉運行時，在物料重力作用下，轉速極快，加速了液偶工作。

(6)重新灌油時，加油量過多(＞80％)，液偶在急速倒轉時，工作油因溫升而急速膨脹。在工作油溫未達到易熔合金熔點之前，急速膨脹的工作油在巨大膨脹力作用下將液偶殼體脹裂而爆炸。

3　緊急處理

(1)組織人員將提升機殼體內物料清理出去，為再次開機創(chuàng)造有利條件。

(2)拆掉電機地腳螺栓，用倒鏈將電機吊開一定距離，為安裝新液偶留出適宜的空間距離。準備氧氣一乙炔一套備用。

(3)拆掉減速機軸上的從動半聯(lián)軸節(jié)對輪和電機軸上的液偶殘骸。測量電機軸及減速機軸相關參數見表1。

(4)按照表l測量數據，倉庫沒有配套備件，只有一個同直徑但軸孔尺寸與原液偶相差較大的備件(煤取料機專用備件)。如訂購配套備件，時間較長，直接影響窯系統(tǒng)因無生料而停窯，造成巨大損失。決定對現有備件(新液偶)軸孔加工處理后安裝使用。原液偶與新液偶結構及軸孔尺寸對比見表2。

通過比較兩液偶結構及軸孔尺寸，新液偶輸入端主動半聯(lián)軸節(jié)對輪孔徑及鍵槽寬度與電機軸外徑及軸槽寬度相同，可以直接安裝。新液偶輸出端孔徑及鍵槽寬度與減速機輸入軸外徑及軸槽寬度不同，需要加工處理后才能安裝。具體安裝過程如下：

 ①將新液偶輸入端的主動半聯(lián)軸節(jié)對輪和彈性盤裝到電機軸上(利用電機軸上原有鍵20×100聯(lián)接)。準備足量的8D液力傳動油運至提升機頭部鋼平臺備用。

②加工處理新液偶輸出端軸孔和聯(lián)接用鍵。按照新液偶輸出端軸孔尺寸，用一軸材料加工一個外徑60 mm，內徑52 mm的軸套，軸套上開口槽寬度及長度和新液偶輸出端軸孔鍵槽寬度及長度相同。按照表l和表2數據，用厚度為14 mm的材料(45號鋼)加工—個具有兩種鍵寬的非標鍵18/16×70。新加工軸套及非標鍵截面結構見圖1。

③將加工好的軸套裝入新液偶輸出端軸孔內，并使軸套開口槽與新液偶輸出端軸孔鍵槽對正。

④安裝新液偶。將新液偶運至提升機頭部，利用新加?非標鍵把新液偶安裝在減速機輸入軸上。挪動電機位置，使新液偶的主動半聯(lián)軸節(jié)和從動半聯(lián)軸節(jié)及彈性盤聯(lián)接起來。用角尺對電機軸和液偶軸進行找正后，緊固電機地腳螺栓。 

 ⑤給新液偶加油至合適位置，試車正常后，通知中控開磨繼續(xù)生產。新加工非標鍵與減速機軸槽配合精度較差，不可長期